第二類吸收式空壓機以中溫的廢暖驅動，制取溫度高于廢暖的暖水，還可裝設閃蒸器得到 可供應用的蒸氣。

其特色是空壓機輪回中工質的蒸發壓力比寒凝壓力高，從寒凝器入進蒸發器 的工質液體需用泵壓送。

以溴化悝- 水為工質對的單級第二類吸收式空壓機的事情流程示。

空壓機事情時，產生器中的熔液被廢暖加暖發生壓力較低的工質蒸氣，蒸氣經氣道入 進寒凝器并在此中向寒卻水放暖面凝聚成工質水。

工質水由泵加壓送到蒸發器并在此中被廢暖加暖發生壓力較高的工 質蒸氣，蒸氣經氣道入進吸收器并在此中被溶液吸收而向輪回暖水放暖。

在這里，載暖體是在 供暖裝備和吸收器之間輪回的暖水。稀釋液在產生器中被濃縮后，經熔液泵加壓經由過程溶液暖交 換器送到吸收器中。

濃溶液在吸收器中被稀釋后，經由過程熔掖暖交流器和節流閥歸到發4 器。

事情輪回及暖力參數以應用98"C的廢蒸汽制取0.15MPa蒸汽的第二類暖系為例，其蒸發溫度為85"C，寒凝濃溶液濃度為64%，稀溶液濃度為60%.溫度為38"C。

此中，6一2 為吸收進程，5一4為產生進程，溶液輪回按逆時針標的目的入行，而第一類吸收式空壓機的溶液輪回是按順時針標的目的入行的。

同樣，可以依據上述參數在h-5圖上標出蒸發與寒凝壓力線和溶液的輪回進程，還可標 出蒸發進程3-1和寒凝進程3'-3?？諌簷C輪回各狀況點的參數值列在表3-8 中。

2.輪回的暖力計算

同上述第一類吸收式空壓機輪回的暖力計算類似，可以從各個暖交流器的暖量均衡關系式 由式(3-45)可見，第二類吸收式空壓機的機能系數COPr在數值上老是小于1的。按表3- 8 有關數據可求得COPr= 0.487.由式(3-45) 還可推得。

由上式可知，增年夜溶液暖交流器的暖歸收率7..和減小溶液的輪回倍率a，可以增年夜第二 類吸收式空壓機的機能系數。在抱負的情形下7= 1，h，=hs，以表3 8的數據代進式(3-37)可 求得COPi= 0.535。